Variations in Tribology Factors of SM45C by UNSM Modification

Hyun-Bo Shim; Chang-Min Suh; Min-Soo Suh; Auezhan Amanov; Young-Sik Pyun

doi:10.26748/KSOE.2018.32.6.492

Abstract

The following results were obtained from a series of studies to accumulate data to reduce the coefficient of friction for press dies by performing tribological tests before and after the UNSM treatment of SM45C. The UNSM-treated material had a nano-size surface texture, high surface hardness, and large and deep compressive residual stress formation. Even when the load was doubled, the small amount of abrasion, small weight of the abrasion, and width and depth of the abrasion did not increase as much as those for untreated materials. When loads of 5 N, 7.5 N, and 10 N were applied to the untreated material of SM45C, the coefficient of friction was approximately 0.76–0.78. With the large specimen, a value of 0.72–0.78 was maintained at a load of 50 N despite the differences in the size of the wear specimen and working load. Tribological tests of large specimens of SM45C treated with UNSM under tribological conditions of 100 N and 50 N showed that the frictional coefficient and time constant stably converged between 0.7 and 0.8. The friction coefficients of the small specimens treated with UNSM showed values between 0.78 and 0.75 under 5 N, 7.5 N, and 10 N. The friction coefficients of the SM45C treated with UNSM were comparable to each other.

1. 서 론

액화 천연가스(Liquefied natural gas, LNG)의 화물창은 LNG의 운송을 위한 Loading과 Unloading의 반복으로 111K(-162℃)에서 반복하중을 받게 된다. 또한, LNG의 액압과 파도에 따른 움직임으로 Sloshing(요동)이라는 유체유동의 효과에 의한 동적압력하중 하에서 운전된다. 요동현상과 고압의 복합작용에 의해 멤브레인(Membrane)의 파손을 방지하기 위해 멤브레인에 주름을 설치하는데 이 주름은 평판소재에 소성가공으로 성형된다(Chun et al., 2009; Kim et al., 2010; Kim et al., 2011).

LNG 선박용 내조 시스템에 사용되고 있는 멤브레인 재료는 성형성이 뛰어날 뿐 만 아니라 용접성, 내식성, 인장강도 및 피로강도, 그리고 극저온에서 인성이 좋아야 한다. 이의 대표적인 재료는 9% Ni강과 오스테나이트계 스테인레스강(STS 304L급) 등이 알려져 있다(Kim et al., 2011; Kim et al., 2013; Yu et al., 2013; Suh et al., 2016).

주로 금속판을 반복적으로 소성변형시켜 제품을 만드는 프레스금형은 제품 정밀도를 유지하기 위해 부품의 내구성이 중요하며, 이와 관련하여 내마모성과 마찰계수의 감소에 의한 소성변형의 균일화가 확보되어야 한다(Amanov et al., 2012; Amanov et al., 2014; Gim and Jeong, 2007; Jeon et al., 2014; Lee et al., 2015; Pyun et al., 2012; Suh et al., 2016).

따라서 본 연구에서는 LNG 선박의 경량화와 안전성 확보를 위해서 이의 핵심요소인 멤브레인 소재인 STS 304L에 대한 주름성형에 의해 발생된 소성변형의 영향을 트라이볼러지(Tribology)적인 관점에서 평가하도록 한다. 즉 주름성형동안 발생되는 소성변형률과 두께감소의 정도는 공정조건, 즉 금형설계, 드로비드, 금형과 소재사이의 윤활, 금형의 표면처리 등에 크게 영향을 받게 된다.

본 연구에서는 주름성형용 금형의 표면처리와 윤활방법이 마찰력에 어떤 영향을 미치는지 조사하기 위해 트라이볼러지 시험을 실시하여 최적의 표면처리방법을 도출하기 위해 연구를 수행하였다. 즉 멤브레인 성형의 금형재질인 SM45C를 사용하여 트라이볼러지 인자의 변화를 고려하면서 초음파나노표면개질(UNSM, Ultrasonic nanocrystal surface modification) 표면처리조건과 트라이볼러지 시험기의 하중조건에 따른 마찰계수의 특성변화를 시험평가 함으로써 멤브레인 두께감소와 면굴곡을 최소화할 수 있는 윤활방법과 표면처리방법을 선택할 수 있도록 자료를 축적하고자 한다(Amanov et al., 2012; Amanov et al., 2014; Gim and Jeong, 2007; Jeon et al., 2014; Lee et al., 2015; Pyun et al., 2012; Suh et al., 2016).

2. 시험방법과 실험장비

2.1 UNSM처리기술과 장비

Fig. 1(a)는 본 연구에 사용된 UNSM 기술용 장비의 구성요소를 나타내었다. 즉 Fig. 1(a)와 같이 진동자(Tranducer, 20kHz), 부스터(Booster), 혼(Horn)으로 되어있고, 혼의 선단에는 볼(Ball)과 볼을 고정시켜 주는 볼팁(Tip)이 있다. 연마한 금속에 UNSM 처리를 하면 Fig. 2(a)와 같이 외관상 구분이 되며, 마이크로 딤플(Dimple)(Fig. 1(b), Fig. 1(c))이 생성되면서 딤플 패턴을 형성하므로 프리즘의 색상이 나타나게 되고, 이 표면은 연마한 표면보다 거칠기(Surface roughness)가 개선된다. 또한 금속표면에 1초당 20,000번 이상의 타격을 통해 금속조직이 나노 구조화(Nano structure)로 되고, 표면경도가 향상되며, 크고 깊은 압축잔류응력(Compressive residual stress)이 표면에 형성된다(Amanov et al., 2012; Amanov et al., 2014; Lee et al., 2015; Suh et al., 2007).

Table 1은 본 연구에 사용된 UNSM처리조건으로 기초자료에 의하여 SM45C에 가장 적합한 조건을 선택하였다. Fig. 1(b)는 UNSM 처리 후의 SM45C의 표면상태의 SEM(Scanning electron microscope)사진으로 규칙적인 가공 흔적을 확대사진에서 관찰할 수 있다. 가공간격은 약 2.6μm(2개의 화살표의 간격이 10.41μm이므로 4개로 나눈 값)이다. Fig. 1(c)는 3D로 관찰한 AFM (Atomic force microscope, SPA400, Japan) 사진으로 수평의 2축은 μm단위이고, 높이 축은 nm로 관측된 사진이다. 여기서 규칙적인 UNSM의 가공흔적 및 Micro dimple의 특성을 높이 축에서 알 수 있다.

UNSM 처리조건은 Table 1과 같지만 작용하중을 30N, 40N, 50N으로 달리하면서 3가지 조건으로 UNSM처리하여 UNSM-30N, UNSM-40N, UNSM-50N으로 칭하였다.

2.2 SM45C의 시험편과 트라이볼러지 시험방법

본 시험에서 사용한 마모시험편은 Fig. 2(a)와 같이 20×20×5mm 크기의 정사각형(Fig. 3(a)의 시험기용을 작은 시험편이라 칭한다.)와 Fig. 2(b)와 같이 38×58×4mm 크기의 직사각형(Fig. 3(b)용)인 SM45C재 시험편을 큰 시험편이라 칭하였고, 시험편의 화학성분과 물성치는 Table 2와 같다.

마찰⋅마모 시험의 조건은 Table 3과 같고, Fig. 3의 왕복식 트라이볼러지 시험기를 사용하였다. 시험편의 표면조도는 SM45C 기계가공 후 연마하여 사용하였다.

이와 같이 작은 시험편은 Fig. 2(a)와 같이 3가지 종류의 UNSM처리를 한 경우이며, 시험편 1개에 여러 조건의 시험을 시행할 수 있고, 하중은 5N, 7.5N, 10N에서 실시하였다. Fig. 2(b)의 큰 시험편은 1조건 만의 실험이 가능하며, 목적에 따라 50N과 100N에서 1,800초(0.5h)과 1,200초(0.3h)에서 트라이볼러지 시험을 실시하였다.

2.3 시험장비

본 연구에 사용된 트라이볼러지 시험장비는 Fig. 3(a)과 같이 작은 시험편용(CSM Instruments, Micro-tribo tester, Swiss)과 Fig. 3(b)와 같이 큰 시험편용(TE77 AUTO, Plint & partners, England)을 사용하였다.

표면 거칠기를 측정하기 위해 거칠기 측정 장비(Mitutoyo SJ-210, Japan)을 사용하였으며, 경도를 측정하기 위한 비커스경도기(Mitutoyo MVK-E3, Japan)와 로크웰경도 측정 장비(Wolpert Testor 2000, Instron Corp. USA)를 사용하였다. Micro dimples를 확인하기 위해 AFM을 사용하였다. 그리고 SEM사진은 FE-SEM (S-4300, Hitachi, Japan)장비를 사용했으며, 마모면의 형상은 표면스크래치와 형상 측정 장비(Surfcom 1500 sd3, Japan와 Form Talysurf PGI, Taylor Hobson, England)를 각각 사용하였다.

3. 시험 결과 및 고찰

3.1 SM45C재의 미처리재와 UNSM처리재의 트라이볼러지 특성

3.1.1 표면 거칠기 변화

Fig. 4는 작은 시험편으로 기계 가공한 상태인 미처리재와 UNSM처리재 3가지의 표면 거칠기를 비교하여 나타내었다. Fig. 4(a)는 평균 거칠기 Ra이고, Fig. 4(b)는 거칠기 높이 Rz, Fig. 4(c)는 전체 Data를 모두 비교한 것으로 조도 Rz의 값이 가장 큼은 마이크로 냉간단조 형식인 UNSM처리에 의하여 생긴 현상이다. 이때, 미처리재의 조도가 가장 크며, UNSM 처리재 중에는 정하중을 크게 한 UNSM-50N의 조도가 UNSM-30N과 UNSM-40N에 비하여 크며, 정하중에 따라 Ra가 거의 선형적으로 증가하는 경향은 나타내었다. 이 자료중에 Rz의 거칠기 값이 최대값을 나타내므로, 최근 Ra보다 신뢰성이 크다고 평가하는 경향이다.

3.1.2 경도치의 변화

표면 경도는 Fig. 5와 같이 UNSM 처리전(Hv, 210)보다 UNSM-30N인 경우 225로 7.1% 상승하였고, UNSM-40N은 228로 8.6%, UNSM-50N은 224로 6.7% 상승되었다. 따라서 3가지를 평균하면 7.5%의 상승효과를 얻을 수 있었다.

이러한 Fig. 5의 경도치의 변화곡선에서 UNSM처리하면 모두 표면경도가 증가하고 선형으로 증가되는 경우가 일반적이지만 경우에 따라 국부적으로 경화가 아니고, 연화현상이 생겨 표면경도치가 떨어지는 경우가 생겼다. 이 결과를 재확인하기 위하여 2~3차 Hv경도시험을 실시했지만 Fig. 5와 같은 경향을 얻었다. Hv의 미소한 경도치의 변화는 측정위치에 따라 높게, 또는 낮게되는 현상이 생기거나, 일어나는 현상으로 HRB(Brinell hardness)시험에서는 이런 현상은 없었다.

Fig. 5(b)는 큰 시험편으로 가공한 SM45C 모재와 이 모재에 UNSM-30N, UNSM-40N, UNSM-50N의 3가지 조건으로 표면 처리된 마모시험편의 표면 경도 HR_B를 측정하여 비교한 자료이다. 이 그림에서 모재보다 UNSM 처리 재는 약 2.4% 증가하는 경향을 나타내었다. 또한 3가지 UNSM재의 정하중에 의한 차는 크지 않았다. 이러한 경도상승 현상은 조직의 나노화, 압축잔류응력의 형성 등과 연관성이 크다고 보고되고 있다.

3.1.3 미처리재의 하중에 따른 마찰계수 변화

Fig. 6(a)는 Fig. 3(b)의 장비를 사용하여 SM45C 미처리재의 큰 시험편으로 트라이볼러지 시험한 결과를 시간에 따라 마찰계수가 변화하는 상태를 나타내었다. Dry 조건으로 1,800초까지 하중 50N로 실시했을 떄 마찰계수의 변화폭이 생겼지만 0.783을 유지하였고, 100N에서는 0.72(±0.04)값을 유지하였다. Fig. 6(a)의 자료는 하중 100N, 50N에 대한 마찰계수인데, UNSM처리된 플레이트에 대한 볼 타입 상대재의 왕복운동의 특성으로 판단된다(Amanov et al., 2012).

Fig. 6(b)는 Fig. 6(a)의 시험한 시편을 천평으로 측정하여 무게 감소량을 하중별로 비교하면 하중 50N에 비하여 100N의 하중이 작용할 때의 무게 감소량이 약 17% 감소하였다. 이것은 SM45C재와 같은 연성이 있은 재질에서 하중 50N에 비하여 100N의 하중에 의하여 마모 시에 나타나는 부분적인 가공경화현상으로 판단된다.

Fig. 7은 SM45C재의 미처리재의 작은 시험편과 큰 시험편의 마찰계수와 하중조건과의 관계를 막대그래프로 비교한 것이다. 즉 작은 시편의 미처리재의 마찰계수는 하중이 5N, 7.5N, 10N의 결과에서는 약 0.76~0.78 정도로 거의 비슷하게 나타났고, 큰 시편에서는 Fig. 6(a)와 같이 하중 50N에서는 0.783을 유지하였고, 100N에서는 0.72(±0.04)값을 유지하여, 마모시편과 작용하중의 크기의 차이에도 불구하고 0.72~0.78의 비슷한 마찰계수를 나타내었다.

3.1.4 UNSM 처리 조건과 하중에 따른 작은 시편의 마찰계수의 특성 변화

Fig. 8(a)와 Fig. 8(b)는 작은 시편으로 트라이볼러지 시험한 시편의 결과를 마모된 거리로 마찰계수를 도시한 결과를 예시한 것이다. 이 두 그림은 UNSM-50N과 UNSM-40N 처리재의 결과로 하중에 따라 약간의 차이는 있어도 마찰계수는 0.75~0.8사이에 변동하면서 서로 비슷한 특성을 나타내었다.

Fig. 8(c)는 Fig. 8(a)와 Fig. 8(b) 같은 자료를 사용하여 마찰계수의 변화를 막대그래프로 비교한 것이다. 이때 마찰계수가 수렴하면서 안정적인 값을 취할 때를 선택하였으며, 하중이 7.5N과 5N인 경우는 마찰계수가 0.77~0.78 사이의 값을 보였다. 여기서 미처리재에 비교하여 작은 마모시험편의 작용하중이 5N, 7.5N인 경우는 10N보다 마찰계수가 증가하는 경향을 나타내었지만 10N에서는 마찰계수가 감소하는 경향이 나타내었다. 특히 10N의 경우는 7.5N 보다 3.2% 감소하는 경향을 나타내었다.

3.1.5 UNSM 처리 조건과 하중에 따른 큰 시편의 마찰계수의 특성 변화

Fig. 9(a)와 Fig. 9(b)는 정하중을 30N, 40N, 50N의 3가지 조건으로 UNSM 처리된 UNSM-30N, UNSM-40N, UNSM-50N의 큰 시험편에 Fig. 3(b)의 시험 장치로 100N과 50N하에 트라이볼러지 시험하여 마찰계수와 시간과의 관계를 각각 나타내었다. 이 트라이볼러지 시험결과에서 3가지 UNSM 처리재는 하중이 큰 100N의 경우가 마찰계수가 0.7에 수렴하였고, 50N의 경우는 0.8에 수렴 후 UNSM-30N재는 마찰계수가 약간 감소하면서 안정된 경향을 나타내었다. 따라서 Fig. 8(c)의 작은 시험편의 마찰계수의 특성과 비교하면 큰 시험편은 0.7~0.8로 비슷한 경향을 나타낸 것이다. 이러한 마찰계수의 특성은 UNSM 처리에 따른 효과에 의한 것으로 재료특성과 마멸 폭과 깊이에도 연관성이 있을 것으로 예상된다.

SM45C재의 미처리재보다 UNSM 처리재의 마찰계수가 감소하는 경향이지만 Fig. 8(a)와 같이 마찰거리에 따라 그렇지 않는 경우도 공존하였다. 이것은 SM45C재가 다른 연구자들의 금형재료보다 연하고 변형이 잘 되는 재료의 특성에서 생기는 것으로 예상된다(Amanov et al., 2012; Amanov et al., 2014; Lee et al., 2015). 초경과 같이 경한 프레스금형에서는 UNSM 처리하여 트라이볼러지 시험하면 Fig. 10과 같이 마찰계수가 미처리재는 0.6~0.68, UNSM 처리재는 0.5 ~ 0.55로 되었다는 연구와 같이 경한 재료에는 UNSM 처리의 효과가 커지만 본 연구에 사용된 연한 재료인 SM45C재에는 그 효과가 커지 않았다(Gim and Jeong, 2007).

Fig. 11과 Table 4는 Fig. 9의 자료를 얻을 때, 즉 SM45C 모재에 UNSM 처리된 3가지 조건으로 처리된 큰 시험편의 트라이볼러지 시험에서 1,800초 후의 무게 감소량을 하중별로 정리한 자료이다. 이 자료에서 수직하중 50N의 조건보다 100N의 조건에서 마모량이 약간 감소하였으나, 마멸량의 차이는 적으며, Fig. 6(b)의 미처리재에서도 같은 현상이 생겼다. 이러한 중량 감소현상에 따른 현상은 SM45C 모재의 특성과 마멸폭과 마멸깊이 변화와 연관성이 크므로 3.1.6에서 다시 검토한다.

3.1.6 마모 궤적과 마모 깊이의 변화

Fig. 12는 작은 시험편으로 실시한 트라이볼러지시험의 결과를 마모 궤적(Wear track profile)으로 정리한 것이다. 미처리재와 UNSM 처리재 3가지를 동시에 나타내었고, 이 그림에서 마모궤적의 변화특성의 일관성을 나타내었다. 1.3mm에서 1.5mm사이에 마모궤적의 깊이의 값이 감소하는 의미는 1차 마모궤적이므로 생긴 현상이다. 추가로 마모궤적을 추가하면 그 폭이 넓어지는 현상이 예상된다.

Fig. 13은 큰 트라이볼러지 시험편을 사용하여 Fig. 9와 Fig. 11의 자료를 얻을 때, 즉 50N과 100N하에서 실시된 시험결과를 거칠기 측정 장치(Taylor Hobson tester)를 사용하여 마모폭과 마모깊이를 측정한 예이다. 즉 Fig. 13과 같은 측정결과를 출력받아, 그 자료를 각각 스캔하여 정리하면서 마모의 최대 폭은 Fig. 14(a)에, 마모의 최대 깊이는 Fig. 14(b)로 나타내었고, 그 특성을 Table 5와 같이 정리하였다.

Fig. 14와 Table 5의 자료에서 트라이볼러지 시험 후의 시험편 중앙부의 표면 거칠기의 최대폭과 최대 깊이는 미처리재인 SM45C와 같이 UNSM-30N, UNSM-40N, UNSM-50N으로 표면 처리된 3가지 시험편에는 트라이볼러지 시험시의 하중이 2배로 크지만 그 차이가 매우 적다. 특히 최대깊이에서는 하중이 100N인 경우가 50N보다 적어지는 경향은 연성재료의 마모에 의한 국부적인 가공경화현상으로 예상된다. 이 현상은 SEM관찰에서 다시 분석하기로 한다.

또 UNSM 처리효과가 트라이볼러지 현상에 생기는 것은 Fig. 15와 같이 다른 연구에서 얻은 자료이지만, UNSM 처리재는 표면조직의 나노화가 약 120μm까지 형성되었고, 표면경도의 상승과 깊고 큰 압축잔류응력의 형성에 원인이 있는 것 같다(Pyun et al., 2012; Suh et al., 2007).

3.2 트라이볼러지 시험후의 SEM관찰 결과

3.2.1 SM45C재의 미처리재의 SEM관찰 결과

Fig. 16은 큰 시편의 중앙부를 SEM 관찰 한 것으로, 트라이볼로지 시험 약 20초 후의 미처리 소재의 표면을 예시한 것이다. Fig. 16(a)는 1000×, Fig. 16(b)는 3000×로 각각 확대한 것이지만, 특별한 마멸흔적(Wear trace)은 찾을 수가 없다. 마찰과 마모가 시작되는 초기조건으로 표면돌기(Asperity)들에 의한 마멸로 마이크로 그루브가 형성되는 것을 볼 수 있다.

Fig. 17(a)는 미처리재에 작용하중 50N에서 1,800초(0.5 시간) 후의 마모상태이다. Fig. 17(b)는 Fig. 17(a)의 마모된 중앙부를 30× 배율로 SEM관찰한 결과이고, Fig. 17(b)에는 마모흔적을 2개의 화살표로 나타내었다. 이 폭은 SEM 관찰과 거칠기 시험기에서는 1.89mm로 측정되었고, 마멸트랙의 좌우는 기계가공으로 인한 방향성이 보인다.

Fig. 17(b)에는 융착 미끄럼(Adhesive sliding, Ad-S) 영역이 마멸흔적 내에 진한 색으로 잘 나타내었다. 또 Fig. 17(b)의 사각형으로 표시한 부분을 100× 확대하면 융착 미끄럼이 관찰되었고 융착마멸(Adhesive wear, Ad-W) 또한 관찰되었다. 융착 미끄럼은 연성재료에서 주로 나타나며 볼-플레이트 미끄럼 접촉 시에 플레이트를 볼이 누르며 지나가면서 발생하는 주요한 현상으로 미끄럼과 열에 의한 소재의 소성변형에 기인한 것이다. 미끄럼운동 시에는 특성이 방향성을 가지고 일관되게 나타나지만, 본 실험은 왕복운동이므로 상대적으로 확인되지 않았다.

Fig. 18은 Fig. 17(c)부분을 다시 확대한 SEM 사진으로 500배와 1,000배로 각각 확대하였고, Ball-on plate 왕복운동이라 방향성은 없지만, 융착 미끄럼 영역과 융착 마멸 부분이 눈에 띄게 관찰되며 입자들에 의한 연삭미끄럼(Abrasive sliding, Ab-S) 영역은 상부 볼의 미끄럼접촉 운동에 의해 소재가 소성변형을 하며 지나간 자국이다.

Fig. 18에서는 Ab-W가 생성된 방향이 관찰되는 데 왕복운동 중에 생성된 Ab-S영역에서 소성변형아래 방향으로 내려오면서 또는 위 방향으로 이동하면서 발생된 Ab-W의 방향성을 화살표로 각각 표기하였다. 소성변형이 된 영역이 떨어져 나가는 것이 트라이볼러지 거동의 순서가 되므로, 마멸 면은 언제 어느 방향으로 마멸이 발생하였는지 예측할 수 있는 정보를 담고 있다.

일반적으로 소재의 마멸량은 소재의 경도, 적용하중과 미끄럼 거리에 의해서 결정되는데, 소재의 마멸량은 부품의 수명에서 시스템의 내구성까지 크고 작은 영향을 미친다. Ab-S와 같은 소성변형이 발생될지, Ab-W와 같은 응착마멸이 발생되는지는 소재의 경도, 접촉의 종류, 미끄럼 속도, 소재의 접착에 대한 표면에너지(Surface energy of adhesion)와 마찰계수의 영향을 받는다고 판단된다.

3.2.2 UNSM재의 SEM관찰 결과

Fig. 19와 Fig. 20은 SM45C재에 UNSM-30N과 UNSM-50N로 표면처리 된 시험편의 트라이볼러지 파면 중앙부의 SEM사진을 예시한 것이다. 이 두 그림에서 Fig. 18과 같이 관찰된 Ball-On Plate 왕복운동이라 방향성은 없지만, 연삭마모로 떨어져나가는 부분과 융착마모와 연삭마모로 인한 변형이 관찰되며, 3000×에서는 그러한 Debris가 확대 관찰되었다.

4. 결 론

SM45C재의 미처리재와 UNSM 처리 전, 후에 트라이볼러지 시험을 실시하여 프레스 금형용 마찰계수를 낮추는 자료를 축적하기 위한 일련의 연구에서 다음과 같은 결과를 얻었다.

SM45C재의 미처리재에 5N, 7.5N, 10N의 하중이 작용할 때, 마찰계수가 약 0.76~0.78정도로 거의 비슷하게 나타났고, 큰 시편에서는 하중 50N에서는 0.783을 유지하였고, 100N에서는 0.72 값을 유지하여, 마모시편과 작용하중의 크기의 차이에도 불구하고 0.72~0.78의 비슷한 마찰계수를 나타내었다.

UNSM처리된 SM45C재의 큰 시험편을 100N과 50N하에 트라이볼러지 시험하여 마찰계수와 시간과의 관계를 나타낸 마찰계수는 0.7~0.8 사이에 안정적으로 수렴하였다. UNSM처리된 작은 시험편의 마찰계수는 5N, 7.5N와 10N하에서 0.78~0.75 사이의 값을 나타내어 서로 비슷한 경향을 나타내었고, SM45C재의 UNSM처리에 따른 마찰계수는 서로 비슷하였다.

SM45C재의 UNSM처리재는 표면조직의 나노화, 높은 표면경도와 깊은 큰 압축잔류응력 형성 등으로 작용하중이 2배로 증가해도 마모, 마멸에 의한 중량감소량, 마멸폭과 깊이가 미처리재처럼 크게 증가하지 않은 경향을 나타내었다.